针对一起电动闸阀阀座变形失效事故，，，，接纳理论与试验相连系的要领，，，，对闸阀举行了宏观剖析、微观剖析、阀板厚度剖析以及材质理化性能磨练
。。。。。。效果批注，，，，阀板加工质量差和阀座装配不当导致阀座受到阀板大的挤压力和摩擦力作用爆发变形
。。。。。。提出了刷新步伐，，，，取得了优异效果
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　　电动闸阀是一种使用普遍的阀门，，，，主要用来接通和截断管路中的介质
。。。。。。凭证密封元件形式的差别闸阀可分为楔形闸阀、平行式闸阀、楔形双闸板闸阀、平行双闸板闸阀等
。。。。。。闸阀可接纳自密封方法密封，，，，也可接纳强制密封
。。。。。。由于强制密封可靠性高，，，，在石油化工行业使用较为普遍
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　　楔形闸阀靠楔形阀板上的两密封面和阀座上的两密封面楔入时的细密连系来抵达密封，，，，由于楔入历程中密封面要遭受大的挤压力和摩擦力，，，，以是密封面容易爆发损伤而导致走漏
。。。。。。为提高楔形闸阀的可靠性和延伸其使用寿命，，，，许多学者从质料、结构和受力等方面举行了研究，，，，但现场楔形闸阀失效事故仍时有爆发，，，，有些甚至在使用一次或一再后就爆发了失效，，，，给生产带来了很大的清静隐患
。。。。。。本文研究的失效闸阀为XFF65-60楔形闸阀，，，，在油田现场第1次水压试验后就爆发了失效
。。。。。。试验中事情职员关闭闸阀后开启，，，，再次关闭闸阀后发明闸阀未能阻止水流
。。。。。。本文以该起闸阀失效事故为研究工具，，，，剖析闸阀失效的缘故原由，，，，探讨阻止此类事故爆发的步伐和要领
。。。。。。
1、宏观剖析
　　剖开闸阀本体后发明的电动闸阀内部A阀座已爆发大的变形(如图1)，，，，A阀座局部内凹、变形严重，，，，左下侧部位已脱离和本体的螺纹啮合
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图1 本体剖开后的A阀座外观

图2 A阀座外观形貌
　　A阀座外观形貌如图2，，，，外貌可见I、II和III三处破碎区，，，，外貌硬化层和基体分界显着;区域
。。。。。。两条裂纹均从圆内侧贯串到圆外侧，，，，外貌硬化层及周围基体有向阀板开启偏向较小的残留位移;区域ò破碎严重，，，，靠圆内侧裂纹处外貌硬化层有脱落，，，，外貌可见3条从圆内侧贯串到圆外侧的裂纹，，，，裂纹平行于阀板开启偏向，，，，外貌硬化层及周围基体有向阀板开启偏向的残留位移;区域III裂纹呈90°三角形，，，，自圆内侧两处延伸相汇于端面中部，，，，靠圆内侧裂纹处外貌硬化层有脱落，，，，外貌硬化层及周围基体有向阀板开启偏向较小的残留位移
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　　A阀座端面区域II和区域III局部破碎严重，，，，区域II漫衍有2处发射状小裂纹，，，，显示挤压破碎形貌，，，，区域II还可见从圆内侧点1到圆外侧点2再到圆内侧点3的圆弧线挤压痕迹(如图2)
。。。。。。
　　B阀座变形成椭圆形，，，，其中短轴偏向平行于阀板开启偏向
。。。。。。阀板A面与A阀座密封面相接触，，，，外观形貌如图3，，，，区域
。。。。。。倒角处有粘结金属粒
。。。。。。阀板B面完好，，，，未见损伤
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图3 阀板A面外观形貌
2、阀座外貌微观剖析
　　对图2中的区域II举行电子显微镜视察，，，，如图4，，，，可见裂纹以集中区(图中双点划线圆)为中心呈放射状挤压破碎形貌，，，，以是区域ò受到下场部挤压作用
。。。。。。对区域II平整处显微视察发明有摩擦损伤形貌(如图5)
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图4 A阀座区域II微观形貌

图5 A阀座区域II外貌摩擦形貌
3、阀板厚度剖析
　　将阀板密封环中心圆匀称分成16等份按图3方位举行厚度丈量，，，，最下端为起始零点，，，，按逆时针偏向逐一丈量
。。。。。。以密封环中心圆方位角为横坐标，，，，以丈量点厚度值为纵坐标画折线图(如图6)
。。。。。。由图6可见，，，，密封环中心圆对称位置处厚度有较大差别，，，，泛起差池称性，，，，另外180b方位处(图3最上端)厚度显着偏小，，，，这将严重影响阀板和阀座贴合的细密度，，，，阀板开启和关闭历程中在2对接触面上必将爆发大的摩擦阻力
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图6 阀板密封环沿圆周厚度值
4、材质剖析
　　对阀座、阀板和本体举行化学因素剖析，，，，对本体举行纵向拉伸和横向攻击试验，，，，效果切合SY/T5127-2002标准和厂家规范要求
。。。。。。对阀座基体举行金相剖析，，，，效果如下：组织为珠光体和铁素体(如图7);组织晶粒度为10.5级;夹杂物为A2.0，，，，B0.5，，，，DTiN1.5
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图7 阀座显微组织
5、综合剖析
　　A阀座硬化层有3处破碎区，，，，严重破碎区域II主裂纹贯串整个硬化层，，，，主裂纹周围漫衍有纵多细小裂纹;宏观视察发明区域II破碎区裂纹以集中区为中心呈挤压破碎形貌，，，，区域II宏观可见挤压残留的圆弧线痕迹，，，，微观视察可见外貌摩擦形貌;A阀座3处破碎区外貌硬化层及周围基体有向阀板开启偏向的残留位移
。。。。。。B阀座变形呈椭圆形，，，，其短轴偏向平行于阀板开启偏向
。。。。。。据上推测，，，，A阀座和B阀座都受到了大的挤压力和摩擦力作用，，，，其中摩擦力偏向平行于阀板开启偏向
。。。。。。
　　若是A阀座和B阀座装配后的两外貌楔形间距过大，，，，阀板在阀杆的发动下可移动到本体内部最底端(如图8b)
。。。。。。正常情形下，，，，阀座下边沿离本体内部空间最下端距离为20mm(如图8c)，，，，而阀板在极限位置时的接触面内圆最下边沿离本体内部空间最下端距离为17mm(如图8b)，，，，以是阀板在图8b极限位置开启上移历程中下部内倒角边沿会刮蹭到阀座下半部分，，，，致使阀座变形或使外貌破碎的小块剥落
。。。。。。A阀座严重破碎区和阀板A面粘结金属区方位呈对称性，，，，说明这2处是阀座和阀板密封接触时的对应部位，，，，此征象及A阀座和B阀座的变形偏向证实晰上述情形的爆发
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　　综合以上剖析，，，，推断A阀座在受到阀板挤压摩擦后爆发了变形和硬化层局部的破碎，，，，阀板在本体内部过极限位置开启上移历程中致使阀座变形以及外貌硬化层的进一步破碎和剥落
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a 阀板正常位置

b 阀板极限位置

c 阀座正常位置
图8 阀板极限位置示意
6、电动闸阀刷新步伐及效果
　　a)刷新阀板两环形密封面的加工工艺，，，，在包管两密封面平面度的同时包管两密封面的对称性
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　　b)装置新的阀座，，，，调解阀座两密封外貌间楔形空间至阀板移动到预定位置时抵达优异密封
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　　c)增强对使用前和使用后闸阀的检测，，，，阻止有损伤或保存其他缺陷的闸阀进入现场使用
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　　d)装置新的阀板和阀座后重新对闸阀举行水压试验，，，，效果及格，，，，后期油田现场对闸阀开启和关闭32次也未发明闸阀爆发走漏或损坏
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7、结论
　　1)阀板两侧楔形外貌平面度差，，，，两侧平面与中心面差池称，，，，严重影响了阀板和阀座的密封性能，，，，并且导致阀板楔入和开启历程中对阀座外貌爆发过大的局部挤压力和摩擦力
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　　2)A阀座和B阀座装配位置不当导致两密封外貌间楔形空间过大，，，，阀板移动到预定位置时和阀座不可爆发细密密封
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　　3)A阀座和B阀座受到阀板大的挤压力和摩擦力作用导致变形
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　　4)刷新后的阀座知足了使用要求
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